钛及钛合金具有无磁性，良好耐腐蚀性和生物兼容性等众多优异特性，在汽车工业、海洋工程、生物医疗等领域均有广泛应用[1–2]。TA10钛合金是一种常见的近α型钛合金，该合金是替代高成本Ti–0.2Pd合金而发明的，因为其具有优异的耐腐蚀性，较低的成本，该合金在石油与化工领域得到广泛应用[3–4]。
TA10合金的应用领域不断增加，国内外学者对该合金做了大量的研究，苏娟华等[5]研究了TA10钛合金的高温拉伸断裂极限，结果表明：应变速率和温度的改变对该合金断裂极限值影响较大，提升变形温度会提高合金的断裂极限值，而提高应变速率会降低合金的断裂极限值。许耀平等[6]进行了电子束冷床炉熔铸TA10钛合金非对称流动及凝固过程
数值模拟，结果表明：形成非对称熔池的必要条件为传热和流动，钛溶液流入结晶器的过程中，部分溶液会侵蚀凝固坯壳，而另一部分因为温度不同导致密度改变，进而使其重返液面。
虽然对TA10合金的研究领域众多，但对该合金的组织与性能研究目前仍是主要研究方向，本文选取确定固溶温度，改变时效温度，分析固溶时效对合金组织与力学性能的关系，为该合金的进一步应用作出参考。
实验材料与方法
本实验选用的材料为TA10钛合金，该合金的名义成分为Ti–0.3Mo–0.8Ni，通过ICP（电感耦合等离子体技术）测得实验用合金的化学成分为：w(Mo)=0.28%、(Ni)=0.77%、w(O)=0.05%、w(Fe)=0.074%、Ti余量。通过金相法测定实验用合金的相变点为890~895℃。随后选取860℃为固溶温度，对其进行固溶处理，随后选取520、540和560℃3组温度对其进行时效处理，具体制度如表1所示（WQ为水冷，AC为空冷），将经固溶时效处理后的合金进行切割加工，制成金相试样与室温拉伸试样。
合金的金相组织观察使用Axiomatic光学显微镜，使用Instron电子万能实验机进行拉伸实验测试，每组拉伸实验测试3个试样，最后取其平均值，使用Ziss电子扫描显微镜观察拉伸断口微观形貌。
实验结果与分析
金相组织
图1为经固溶时效处理后的金相组织，由图1可得，合金经860℃固溶处理后，金相组织由初生α相和β转变组织组成，其中β转变组织由细小的次生α′相和残余β相组成，此时组织为典型的双态组织，因为合金相变温度为890~895℃，当合金加热到860℃时，组织中α相发生部分溶解，当进行水冷处理后，组织中发生β→α相转变，导致组织中的α相的由2部分组织，一部分为组织原始存在的α相，另一部分为新转变而来的α相[7]。又因为水冷处理时的过冷度较大，组织形成过饱和固溶体，形成亚稳定β相和次生α′相[8]。当合金经固溶处理再进行500℃时效处理后，组织中初生α相含量与形貌变化较小，组织中亚稳定β相分解，形成稳定的β相以及次生αs相，此时组织中初生α相含量与形貌变化较小，而时效形成的次生αs相体积较为细小且含量较少，随着时效温度升高到520℃，组织中析出的次生αs相更加细小，且含量明显增多，当时效温度达到540℃时，次生αs相含量继续增大，形貌更加细小均匀，但初生α相含量几乎不变。
因为合金经固溶处理后会形成过饱和固溶体，在随后的时效的过程中过饱和固溶体会发生分解，其中主要的变化为亚稳定β相发生分解为αs相和稳定β相，而在固溶过程中形成的α′相会逐渐分解，最后转变成α相，故经时效后的组织由αs相、α相、稳定β相构成[9–10]。
拉伸性能
图2为经固溶时效处理后的拉伸性能，由图2可得，合金在只经固溶处理后，其抗拉强度（Rm）为510MPa，屈服强度（Rp0.2）为395MPa，延伸率（A）为23%。当再经时效处理后，其强度增大，塑性降低，随着时效温度升高，趋势不变，其中在时效温度为540℃时强度最大，其抗拉强度为548MPa，屈服强度为432MPa，而时效温度为500℃时塑性最大，延伸率为17%。
合金经时效处理后强度升高，这是因为时效过程是析出相强化的过程，合金经时效后，组织中会形成较固溶处理后更加细小的αs相，在合金进行拉伸时，位错在穿过细小的αs相时，产生的形变不能快速的分散，导致位错塞积产生，增加晶界位置的应力，增加合金强度。随着时效温度的增加，合金中的αs相含量不断增加，形貌更加细小均匀，在产生位错塞积的同时，会进一步增加滑移过程中的阻碍效果，导致合金强度进一步增加[11–12]。通过图2还以发现，合金的延伸率始终较好，这是因为时效的过程对组织中初生α相的含量和形貌并无较大影响，此时因为初生α相具有等轴形貌，等轴状的α相在变形时，其具有较好的协调性，促进滑移的开始，导致合金具有较好的塑性[13]。
断口微观形貌
图3为经固溶时效处理后的拉伸断口微观形貌，由图3可得，经固溶时效处理后，合金的拉伸断口形貌均以等轴状的韧窝（位置A）为主。合金在拉伸时，因为应变速度较快，位错在运动过程中产生应力集，进而导致微孔开始成核，随着塑性变形不断进行，位错在运动过程中所受的排斥力减小，部分位错进入微孔内，再次激活位错源，因为拉伸过程中位错不断形成，而微孔中会不断有新形成的位错进入，使得微孔逐渐长大，随后微孔都汇聚于断口位置并且留下痕迹，最后形成大量韧窝[14]。
当合金经时效处理后，断口微观形貌中会出现一定数量的二次裂纹（位置B），这是因为时效后组织中形成了大量的αs相，在拉伸时因为位错运动过程中会受到一定的阻塞，使位错发生偏移，二次裂纹的出现说明强度进一步增大。当时效温度继续增大，断口微观形貌中出现明显的撕裂棱，且断裂形貌有明显的起伏，这是组织中αs相进一步增多所致，宏观表现为合金强度进一步增大，与实际结果相一致。
结束语
（1）合金经固溶处理后，金相组织由初生α相和β转变组织组成，其中β转变组织由细小的次生α′相和残余β相组成，此时组织为典型的双态组织，经时效处理后，会形成细小的次生αs相，时效温度越高αs相越细小。
（2）合金经固溶处理后，其抗拉强度为510MPa，屈服强度为395MPa，延伸率为23%，当再经时效处理后，其强度增大，塑性降低，随着时效温度升高，强度继续增大，同时塑性继续降低。
（3）经固溶处理后，合金的拉伸断口形貌均是以等轴状的韧窝为主，当合金经时效处理后，断口微观形貌中会出现二次裂纹，当时效温度继续增大，断口微观形貌中出现明显的撕裂棱。
参考文献
[1]王庆娟，田云飞，高贝特，等. 工业纯钛TA1的双道次热压缩变形及软化行为. 金属热处理，2022，47(4)：75
[2]刘晓镇，韩恩厚，宋影伟. 微观组织对TA2和TC4氢损伤行为影响. 中国有色金属学报，2023，33(2)：307
[3]刘全明，龙伟民，傅莉，等. 氢致TA10钛合金焊接接头拉伸性能演变. 焊接学报，2020，41(12)：20
[4]张晋，王永强，户如意，等. 大规格TA10钛合金铸锭生产工艺研究. 世界有色金属，2020(23)：127
[5]苏娟华，邵鹏，任凤章. TA10钛合金的高温拉伸断裂极限. 金属热处理，2018，43(4)：24
[6]许耀平，陈其朋，刘源，等. 电子束冷床炉熔铸TA10钛合金非对称流动及凝固过程数值模拟（英文）. 稀有金属材料与工程，2020，49(11)：3761
[7]王绍灼，孟晗，王芬，等. 改善低氧TC4-LC及重熔TC4钛合金性能的热处理工艺. 金属热处理，2022，47(4)：204
[8]李冬，曾卫东，李欣，等. Ti60合金保温过程中片状组织的粗化行为. 稀有金属，2022，46(3)：273
[9]肖寒，于佳新，张宏宇，等. 退火温度对新型高强耐蚀钛合金组织与性能的影响. 稀有金属材料与工程，2022，51(3)：947
[10]张明玉，运新兵，伏洪旺. 不同热处理工艺对TC10钛合金组织及性能的影响. 塑性工程学报，2021，28(12)：237
[11]Zhang M Y, Fu H W, Yun X B. Effect of isothermal annealing on the microstructure and impact properties of TC10 titanium alloy. J Phys Conf Ser, 2021, 2044: Art No. 012037
[12]贺韡，雷文杰，彭丹迪. 去应力退火对TB15钛合金力学性能和组织的影响. 热加工工艺，2021，50(24)：146
[13]王博涵，程礼，崔文斌，等. 锻造工艺对TC4钛合金组织和力学性能的影响. 热加工工艺，2021，50(23)：17
[14]Huang Y, Gao H, Nix W D, et al. Mechanism-based strain gradient plasticity –II. Analysis. J Mech Phys Solids, 2000, 48(1):99
基金项目：新疆钛基新材料重点实验室资助项目（XR/KY-XD-21005）；自治区创新环境（人才、基地）建设专项资助项目（XJQY2009）。
作者简介：杨梦迪（1995—），女，新疆哈密人，本科，助理工程师，主要从事钛及钛合金生产以及质量管理工 作 。 通信地址：新疆湘润新材料科技有限公司 ，E-mail：924168452@qq.com。
相关链接
